Šiuo metu buitinių UHV pastočių transformatorių ir reaktorių užkardos dažnai naudojamos vietoje liejamos betoninės konstrukcijos arba karkasinės plytų ir miltelių konstrukcijos, turinčios tam tikrą garso izoliacijos efektą. Tačiau dėl mažo transformatorių ir reaktorių triukšmo dažnio bei ilgo garso bangų ilgio jų triukšmo difrakcija ir perdavimo galimybės yra labai stiprios, todėl garso izoliacijos ir triukšmo mažinimo efektai dažnai būna menki. Be to, dabartinės UHV pastočių garso barjerai ir garso izoliavimo dangčiai nėra specialiai sukurti pastotės žemo dažnio triukšmo charakteristikoms, o triukšmo mažinimo efektas nėra idealus. Jei galime atsižvelgti į UHV pastočių, kuriose vyrauja vidutinio ir žemo dažnio triukšmas, charakteristikas ir pritaikyti kompozicinę garsą sugeriančią konstrukciją, kuri turi ir slopinimo, ir garsą sugeriančias funkcijas, tikimasi, kad ji gali veiksmingai sumažinti vidutinio ir žemo dažnio triukšmą bei turėti antipirenų ir izoliacinių savybių. Tai labai svarbu gerinant pastočių akustinės aplinkos kokybę.
Remiantis tuo, šiame straipsnyje analizuojamos UHV pastotės pagrindinės įrangos triukšmo šaltinio intensyvumo charakteristikos. Atsižvelgdami į stoties medžiagoms keliamus reikalavimus, kad jos turėtų antipirenines, izoliacines ir kitas savybes, pasirinkome atlikti pavienius ir kombinuotus garso sugerties eksperimentus su melamino putplasčio , mikroperforuotų plokščių ir putplasčio cemento pavyzdžiais ir pasiūlėme kompozicinę garsą sugeriančią konstrukciją, tinkamą triukšmo mažinimui UHV pastotėse. Tai turi svarbią praktinę reikšmę praktiniam inžineriniam pritaikymui.
Ⅰ. UHV pastotės pagrindinių įrenginių triukšmo matavimo analizė
Eksploatuojant UHV pastotes, pagrindiniai triukšmo šaltiniai yra aukštos įtampos transformatoriai, šuntiniai reaktoriai, pastočių konstrukcijos ir kt. Transformatoriaus triukšmas apima korpuso ir aušinimo įrenginių triukšmą, šuntinio reaktoriaus triukšmas yra elektromagnetinis, o pastočių struktūros triukšmas yra koronos triukšmas. Koroninis triukšmas paprastai būna vidutinio ir aukšto dažnio, sklindant greitai susilpnėja ir turi nedidelį poveikio diapazoną. Transformatorių ir šuntinių reaktorių vidinės struktūros keliamas žemo dažnio triukšmas silpnėja lėtai ir turi platų poveikį. Todėl transformatorių ir šuntinių reaktorių triukšmo valdymas yra pagrindinis triukšmo kontrolės pastotėse tikslas.
- Pagrindinio transformatoriaus triukšmo matavimo analizė
Transformatoriaus garso galios lygis matuojamas garso intensyvumo metodu. Matuojant vienfazį transformatorių, atstumas tarp nustatytos kontūro linijos ir etaloninio emisijos paviršiaus yra 2 m, ir nustatomos dvi nustatytos kontūro linijos, išdėstytos atitinkamai 2 m ir 4 m horizontalioje plokštumoje. Visi matavimo taškai yra ant nurodytos kontūro linijos, o horizontalus atstumas tarp gretimų matavimo taškų yra 1 m. Garso intensyvumo zondai naudojami taškams matuoti.
Kai vienos transformatorių grupės galios apkrova yra 2000MW, I grupės transformatoriaus C fazės garso intensyvumo matavimo rezultatai. A svertinis garso galios lygis yra didžiausias 1/3 oktavos dažnių juostoje, kai UHV transformatoriaus centriniai dažniai yra 100, 125, 160 ir 200 Hz. Pagal transformatoriaus triukšmo generavimo mechanizmą, triukšmas šioje dažnių juostoje daugiausia kyla iš transformatoriaus korpuso elektromagnetinio triukšmo. Todėl, mažinant transformatoriaus triukšmą, pirmenybė turėtų būti teikiama 100–200 Hz dažnių juostos mažinimui. Matavimo metu vienos transformatorių grupės galios apkrova buvo stabili 2000MW, o atitinkamas bendras transformatorių A svertinis garso galios lygis buvo 102.7dB(A).
- Aukštos įtampos reaktoriaus triukšmo matavimas ir analizė
Reaktoriaus garso galios lygio matavimo metodas yra toks pat kaip ir transformatoriaus. Vertinant UHV pastotės lygiagretaus reaktoriaus B fazę kaip matavimo objektą, atstumas tarp nustatytos kontūro linijos ir etaloninio emisijos paviršiaus yra 1 m ir atitinkamai nustatomos dvi nustatytos kontūrinės linijos, kurių aukštis yra 1.5 m ir 3 m. Horizontalus atstumas tarp gretimų matavimo taškų yra 1 m.
Analizė rodo, kad visoje 1/3 oktavos juostoje didesnę dalį sudaro žemųjų dažnių komponentai, tarp kurių didžiausia garso galia 100 Hz dažniu, siekianti 96.4 dB(A), o tai 11.5 dB(A) viršija 200 Hz garso galios lygį. Garso galia 1/3 oktavos juostoje, kurioje yra 100 Hz, sudaro 91.2 % vienos fazės didelės antigarso galios. Todėl galima nustatyti, kad trukdžių reiškinį reaktoriaus garso lauko pasiskirstyme sukelia 100Hz garso banga.
Ⅱ. Poringų medžiagų ir mikroperforuotų plokščių eksperimentai
Triukšmo kontrolės inžineriniuose projektuose dažnai sunku pasiekti laukiamą triukšmo mažinimo efektą naudojant vieną medžiagą garsui sugerti ir izoliacijai apdoroti. Todėl triukšmui mažinti dažnai naudojamos garsą sugeriančių medžiagų kombinuotos konstrukcijos. Ypač patalpose, kuriose yra didesni tūriai ir ilgesnis aidėjimo laikas, šis taikymas yra gana dažnas. Norėdami ištirti garsą sugeriančią konstrukciją, tinkamą triukšmo kontrolei UHV pastotėse, pirmiausia turime atsižvelgti į medžiagos izoliacines ir antipirenines savybes, o antra, turime derinti konkrečias priemones, kad nustatytume garsą sugeriančią konstrukciją.
Šiuo metu UHV pastočių garso izoliacijos gaubtuose naudojamos perforuotos plokštės ir garsą sugeriančios medžiagos, kad sumažintų triukšmą, tačiau žemų dažnių juostoje efektas nėra geras. Tam reikia derinti UHV pastotės pagrindinės įrangos garso šaltinio charakteristikas. Nustačius konkrečias triukšmo mažinimo priemones, kaip parinkti porėtas garsą sugeriančias medžiagas ir kaip nustatyti garsą sugeriančią struktūrą, tampa pagrindiniu triukšmo kontrolės pastotėje pagrindu. Toliau atrinkti trys mikroperforuotos plokštės, melamino putplasčio ir putplasčio cemento pavyzdžiai, kurie bus sujungti vienas su kitu eksperimentams atlikti.
- Dviejų sluoksnių mikroperforuotų plokščių derinys
Mikroperforuotos plokštelės eksperimentiniai pavyzdžiai, kuriuose 1 mikroperforuotos plokštelės perforacijos greitis yra 1.5%, plokštės storis 1 mm, o porų skersmuo 0.7 mm; 2 mikroperforuotos plokštės pavyzdžio perforacijos greitis yra 1.1%, plokštės storis yra 1 mm, o porų skersmuo yra 0.7 mm, mikroperforuotos plokštės mėginys 3, perforacijos greitis yra 0.7%, plokštės storis yra 1 mm, o skylės skersmuo yra 0.7 mm.
Buvo atlikti du eksperimentų rinkiniai su dviejų sluoksnių mikro perforuotų plokščių deriniu. 1 eksperimentas buvo 2 mikroperforuotos plokštės pavyzdžio ir 1 mikroperforuotos plokštės pavyzdžio derinys, o 2 eksperimentas buvo 1 mikroperforuotos plokštės pavyzdžio ir 3 mikroperforuotos plokštės pavyzdžio derinys. Dvi dvisluoksnės mikroperforuotos plokštės derinio struktūros eksperimentų rinkiniai rodo, kad garso sugerties koeficientas esant 100 Hz, o didžiausias sugerties koeficientas 0.7 yra maždaug. abiejuose eksperimentų rinkiniuose pasirodo nuo 500 Hz iki 600 Hz. Virš 600 Hz dažnių juostoje garso sugerties koeficientas palaipsniui mažėja.
- Putų cemento ir mikroperforuotos plokštės derinys
Pirma, buvo panaudota garsą sugerianti konstrukcija, sujungianti putų cementą ir vieno sluoksnio mikroperforuotą plokštę. Buvo atlikti du eksperimentai su skirtingais parametrais, derinant putų cementą ir vieno sluoksnio mikroperforuotą plokštę. Abiejuose eksperimentuose putplasčio cementas buvo dedamas prieš mikroperforuotą plokštę.
Didelio pokyčio tarp 3 ir 4 eksperimento duomenų beveik nėra. Kombinuotos struktūros garso sugerties charakteristikos iš esmės nesikeičia, šiek tiek pasikeitus putplasčio cemento storiui ir atstumui tarp putplasčio cemento ir mikroperforuotos plokštės. Esant 100 Hz, garso sugerties koeficientas yra apie 0.4, esant 250 Hz, garso sugerties koeficientas pasiekia maksimumą, o esant maždaug 900 Hz – vėl pasiekia maksimalią garso sugerties koeficiento reikšmę.
- Melamino putos ir mikro perforuotų plokščių derinys
Buvo atlikti du eksperimentų rinkiniai su melamino putų ir vieno sluoksnio mikroperforuotų plokščių deriniu. Abiejuose eksperimentų rinkiniuose melamino putos buvo dedamos prieš mikroperforuotas plokštes. Garso sugerties koeficientai esant 100 Hz abiejose eksperimentų grupėse yra maždaug 0.7, o tarp 100 Hz ir 500 Hz – visi garso sugerties koeficientai viršija 0.7. Maždaug 500 Hz garso sugerties koeficientas mažėja, tačiau dažniui didėjant, garso sugerties koeficientas palaipsniui didėja. Šis derinys turi palyginti idealų garso sugerties efektą tiek žemo, tiek aukšto dažnio juostose.
Ⅲ. Eksperimentinių rezultatų analizė
Pagal UHV pastotės pagrindinės įrangos triukšmo šaltinio charakteristikas, ryškėjančią žemų dažnių juostoje, buvo atlikti eksperimentai parenkant mikroperforuotą plokščių kompozicinę struktūrą, putų cemento plius mikroperforuotos plokštės kompozito struktūrą ir melamino putų plius mikroperforuotą plokščių kompozicinę struktūrą. Bandymų rezultatai rodo, kad visomis trimis derinimo schemomis galima pasiekti tam tikrą garso sugerties efektą žemų dažnių juostoje, tačiau kaip jį pritaikyti faktinėje inžinerijoje, reikia specialių triukšmo mažinimo priemonių.
- Mikro perforuota plokštės kombinuota struktūra
Dvisluoksnės mikroperforuotos plokštės gali išplėsti vieno sluoksnio mikroperforuotų plokščių garso sugerties dažnių juostą. Remiantis impedanso suderinimo principu, kombinuoto dizaino principas yra tas, kad mikroperforuotų plokščių priekinio sluoksnio perforacijos greitis yra didesnis nei galinio plokščių sluoksnio perforacijos greitis. Kombinuota mikroperforuotų plokščių konstrukcija gali pasiekti didesnį nei 0.7 garso sugerties koeficientą 150-800 Hz dažnių diapazone, kai visos kombinuotos konstrukcijos storis yra 20 cm. Kai visos kombinuotos konstrukcijos storis yra 30 cm, jis gali pasiekti didesnį nei 0.7 garso sugerties koeficientą 100–800 Hz dažnių diapazone.
- Cemento putplasčio ir mikroperforuotos plokštės kompozicinė struktūra
Įdėjus putojančio cemento prieš mikroperforuotą plokštę, gali padidėti mikroperforuotos plokštės garso sugerties dažnių juosta, o putų cementas taip pat gali atlikti ugniai atsparų vaidmenį.
Cemento putplasčio ir vieno sluoksnio mikroperforuota plokštė gali pasiekti didesnį nei 0.7 garso sugerties koeficientą 150-1000 Hz dažnių diapazone, kai visos kombinuotos konstrukcijos storis yra 20 cm. Putų cementas ir dvisluoksnės mikroperforuotos plokštės gali pasiekti didesnį nei 0.7 garso sugerties koeficientą 150-1400 Hz dažnių diapazone, kai visos kombinuotos konstrukcijos storis yra 20 cm. Kai visos kombinuotos konstrukcijos storis yra 30 cm, galima pasiekti didesnį nei 0.7 garso sugerties koeficientą 100–1400 Hz dažnių diapazone. Tuo pačiu metu, kuo mažesnis putų cemento tūrinis tankis, tuo didesnis poringumas ir geresnis žemo dažnio garso sugerties efektas.
- Dėl kombinuotos struktūros garsą sugerianti medžiaga ir mikroperforuota plokštė, garsą sugerianti medžiaga gali išplėsti mikroperforuotos plokštės garsą sugeriančią dažnių juostą ir padidinti atstumą tarp garsą sugeriančios ir mikroperforuotos plokštės. Padidėja vidutinių ir aukštų dažnių garso sugerties koeficientas, o garso sugerties pikas pereina į žemus dažnius. Didinant garsą sugeriančios medžiagos storį, žemo dažnio garso sugerties koeficientas šiek tiek sumažėja, o vidutinio ir aukšto dažnio garso sugerties koeficientas didėja. Padidinus ertmės sluoksnio storį už mikroperforuotos plokštės, gali padidėti žemo dažnio garso sugertis. Garsą sugeriančios medžiagos ir dvisluoksnės mikroperforuotos plokštės turi geresnę garso sugertį ir platesnes garsą sugeriančių dažnių juostas nei garsą sugeriančios medžiagos ir vieno sluoksnio mikroperforuotos plokštės.
Iš eksperimentinių duomenų analizės matyti, kad melamino putos plius vienasluoksnė mikroperforuota plokštė gali pasiekti didesnį nei 0.6 garso sugerties koeficientą 200-1600Hz dažnių diapazone, kai visos kombinuotos konstrukcijos storis yra 20cm. Kai visos kombinuotos konstrukcijos storis yra 30 cm, 0.6-100 Hz dažnių diapazone galima pasiekti didesnį nei 1600 garso sugerties koeficientą. Melamino putos ir dvisluoksnės mikroperforuotos plokštės gali pasiekti didesnį nei 0.7 garso sugerties koeficientą 200-1600Hz dažnių diapazone, kai visos kombinuotos konstrukcijos storis yra 20 cm. Kai visos kombinuotos konstrukcijos storis yra 30 cm, 0.7-100 Hz dažnių diapazone galima pasiekti didesnį nei 1600 garso sugerties koeficientą.
Remiantis UHV pagrindinio transformatoriaus ir aukštos įtampos šunto reaktoriaus triukšmo dažnių charakteristikų analize, UHV pagrindinio transformatoriaus triukšmo energija daugiausia koncentruojama ties 100–200 Hz, o aukštos įtampos reaktoriaus triukšmo energija daugiausia koncentruojama ties 100 Hz. Norint pasirinkti triukšmą mažinančią medžiagą, būtina sujungti dviejų pagrindinių triukšmo šaltinių dažnius. Tuo pačiu metu triukšmo mažinimo metodai taip pat turi būti derinami su pastotės išdėstymu vietoje, kad būtų galima valdyti triukšmą optimaliu medžiagų ir metodų deriniu.
Norėdami gauti daugiau informacijos apie SINOYQX melamino putas, susisiekite su mumis el. paštu [email protected] arba telefonu: +86-28-8411-1861.
Kai kurios nuotraukos ir tekstai yra atgaminti iš interneto, o autorių teisės priklauso originaliam autoriui. Jei yra kokių nors pažeidimų, susisiekite su mumis, kad pašalintume.